ASTM D1896/D1896M-10
熱硬化性コンパウンドのトランスファー成形試験片の標準的な手法

規格番号
ASTM D1896/D1896M-10
制定年
2010
出版団体
American Society for Testing and Materials (ASTM)
状態
に置き換えられる
ASTM D1896/D1896M-10(2017)
最新版
ASTM D1896/D1896M-10(2017)
範囲
トランスファー成形は、中間の可塑性を有する熱硬化性材料に特に適しています。 材質ごとに固定成形パラメータを指定することはできません。 同じ種類の成形材料でも、試験方法 D3123 および D3795 に従って測定されるさまざまな可塑性があります。 したがって、特定の種類の材料について、満足のいく試験片を製造するために必要な成形パラメータは、多くの場合、特定の材料グレードの可塑性に応じて変化します。 この実践で示されている金型は、5 つの試験片のセットを提供します。 ただし、特定の標本のみが必要な場合は、ゲート ブランクを挿入することで他のキャビティをブロックできます。 通常、ガスは金型のベント端から自由に流れるため、捕捉された揮発性物質を放出するために金型を呼吸する必要はありません。 これは、耐熱性コンパウンドにとって特に利点であり、高い暴露温度で成形試験片が膨れる傾向を軽減します。 成形品内のフロー ラインやニット ラインは、多くの場合、機械的または電気的に脆弱な箇所であり、成形品全体にわたってある程度の深刻さで見られることがあります。 ゲートを通過する半固体の成形材料は非ニュートン流の影響を受けるため、金型キャビティ内を移動するときにしわや折り目が発生します。 成形コンパウンド内の繊維およびその他の強化材は、フロー パターンに沿って整列するため、中心ではバーの軸に対して垂直に、バーの表面では平行に配向することができます。 金型温度、成形材料の熱伝導率と可塑性、予熱の程度、プランジャー圧力は、金型キャビティの充填時間とニット ラインの形成に影響を与えるパラメータです。 注 38212;金型の温度を一定に保ち、指定された熱硬化性成形材料に対してプランジャー圧力を変化させると、2 つの極端な特性条件が得られます。 圧力が低い場合、キャビティのベント端が完全に満たされず、材料の不完全な編み込みによってウェルド ラインが形成されます。 圧力が高すぎると、金型キャビティが急速に充填され、圧力が依然として材料をベントから押し出している間に試験片の外側が肌硬化し、ボールとソケットの粒子構造が得られます。 ボールとソケットの構造は成形条件を示すものであり、テスト データが低くなります。 ガラスロービング、チョップドクロス、または削りくずなどの長繊維フィラーを含む熱硬化性コンパウンドも使用できますが、トランスファー成形には推奨されません。 これらの充填材は、金型のゲートを通過する際に壊れたり、裂けたり、球状になったりする傾向があり、そのため潜在的な強度が最適化されません。 短繊維を含む成形材料のトランスファー成形試験片のアイゾット衝撃強度は、一般に圧縮成形法を使用して得られる値よりも低くなります。 多くの場合、衝撃強度は成形パラメータ、流動パターン、繊維配向によりバーの軸に沿って変化します。 短繊維を含む成形材料のトランスファー成形試験片の曲げ強度と引張強度は、一般に圧縮成形法を使用して得られる値よりも高くなります。 曲げ試験は、キャビティの最終充填と圧力上昇中にバーの表面に薄い樹脂スキンが形成されるため、トランスファー成形の影響を特に受けやすくなります。 1.1 この実習では、機械的および電気的試験片のトランスファー成形の一般的な手順を説明します。 熱硬化性成形材料。 注 18212;この実践の有用性は、熱硬化性成形材料の成形に実証されています。

ASTM D1896/D1896M-10 発売履歴

  • 2010 ASTM D1896/D1896M-10(2017) 熱硬化性ブレンドのトランスファー成形試験片の標準的な手法
  • 2010 ASTM D1896/D1896M-10 熱硬化性コンパウンドのトランスファー成形試験片の標準的な手法
  • 2009 ASTM D1896-09 熱硬化性ブレンドのトランスファー成形試験片の標準的な手法
  • 1999 ASTM D1896-99(2004) 熱硬化性樹脂コンパウンドのトランスファー成形試験片の標準的な手法
  • 1999 ASTM D1896-99 熱硬化性樹脂コンパウンドのトランスファー成形試験片の標準的な手法


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